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管板与筒体整体连接换热器合拢环缝的焊接接头系数

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lijianwei 发表于 2013-2-25 11:41 | 显示全部楼层 |阅读模式
本帖最后由 lijianwei 于 2013-2-25 13:09 编辑

在GB151 指出:管板与筒体整体换热器合拢环焊缝的接头系数,如果结构原因无法检测取0.6。如果分析设计计算后,焊缝处许用应力强度是否也应乘以0.6;因为ASME规范上没有考虑。见下图,焊缝处评定PL+Pb<3S*0.6,如果凸台加长至70mm,焊缝处评定PL+Pb<3S*0.6还是PL+Pb<1.5S*0.6?

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crester 发表于 2013-2-25 13:00 | 显示全部楼层
没做过换热器啊
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WXD9017 发表于 2013-2-26 16:10 | 显示全部楼层
我感觉LZ是出了个基础题考一考大家的。我提交的答案是,按GB151设计或JB4732进行设计均可。但不必同时符合这两个标准。
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 楼主| lijianwei 发表于 2013-2-27 11:09 | 显示全部楼层
回复 3# WXD9017


   总体常规设计,局部分析设计。
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gogameover 发表于 2013-2-27 11:26 | 显示全部楼层
本帖最后由 gogameover 于 2013-2-27 11:29 编辑

局部分析设计PL+Pb<1.5S*0.6
我觉得还是探伤的好,
分析的时候就是为了省材料,你来个0.6的系数还省啥?
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 楼主| lijianwei 发表于 2013-2-27 13:47 | 显示全部楼层
回复 5# gogameover


   由于结构空间限制和材料限制无法做100%RT和UT检测。
   我认为:如果做弹性分析系数取1.5,如果做弹塑性分析系数取3.0
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panyxw 发表于 2013-2-28 20:42 | 显示全部楼层
个人觉得,150和4732是两个相互独立的标准体系,150上的规定只能限定按照150设计的产品。
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panyxw 发表于 2013-2-28 20:47 | 显示全部楼层
1.5的设定好像是来自于梁的弯曲吧,当截面全部出现屈服时取1.5。而3.0是考虑到安定性。个人意见供参考,不妥之处望包涵。
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panyxw 发表于 2013-2-28 20:51 | 显示全部楼层
本帖最后由 panyxw 于 2013-2-28 20:52 编辑

4732上规定了所有的焊接接头需100% 检测,当然若是由于结构或者其他原因无法做100%检测时,设计时是要做出相应的考虑的...
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 楼主| lijianwei 发表于 2013-3-1 08:40 | 显示全部楼层
回复 9# panyxw


    设备整体按GB151设计,局部按分析设计,相关的应力评定也应按常规标准取值。
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WXD9017 发表于 2013-3-1 17:20 | 显示全部楼层
GB151属于常规设计标准,对由于结构不连续所产生的局部高应力只是根据经验做出规定,比如这里的焊接接头的接头形式和焊接接头系数.由于这条焊缝无法进行无损检测,计算轴向力时又必须有个焊接接头系数,取1或0.85肯定不合适,所以凭经验取0.6.希望有足够的安全裕度.
局部行分析设计时,由于结构不连续所产生的局部高应力,有可能即使你取≤3Sm,不去乘以0.6,都过不了。它又能说明什么?推翻GB151?
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 楼主| lijianwei 发表于 2013-3-5 08:46 | 显示全部楼层
回复 11# WXD9017


    局部允许屈服,保证整个截面不得屈服。
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zgsun2012 发表于 2018-3-5 10:29 | 显示全部楼层
GB151不计算管板与壳体连接处的弯曲应力,仅仅计算筒体轴向平均应力,尽管GB151规定了管板与筒体合拢缝焊接接头系数,但如果采用GB151设计这条规定根本不起作用,如果采用SW6.0中的JB4732算法或者FEA执行这条规定可能会有比较大的影响,比如按照GB151设计的换热器,用FEA校核,应力由管板与壳体连接处的Pl控制,合拢缝系数按照1.0考虑刚刚能过,如果按照0.6考虑,那么壳体的厚度增加67%,假如壳体本身就厚,36mm,那么考虑0.6的系数,壳体厚度增加到60mm。这个规定在现实中有时可能很难执行。
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zgsun2012 发表于 2018-11-26 10:35 | 显示全部楼层
这个问题建议参照ASME和EN的做法。
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