UFPP特殊结构应力分析

lijianwei · 发表于 2014-2-28 09:39

本帖最后由 lijianwei 于 2014-2-28 10:56 编辑

《压力容器》论文 2014年第1期

apple1949 · 发表于 2014-2-28 10:36

好文章，有启发，非常感谢！

venture18 · 发表于 2014-2-28 12:25

很全面，非线性屈曲分析中安全系数取15是保守考虑，还是其他考虑？

zhongrong · 发表于 2014-2-28 16:56

本帖最后由 zhongrong 于 2014-3-1 07:53 编辑

法兰分析的边界条件有待商榷，垫片密封面在法兰受灾后会沿垫片接触面翻转。
LZ固定了此密封面的轴向位移，造成密封面附近应力虚高。
建议螺栓载荷、内压和垫片反力都按计算施加，在其它地方约束刚体位移。

GLWV · 发表于 2014-2-28 21:08

同意楼上，顺便弱弱的谈一句，该结构夹套与法兰连接处楼主采用的是一次弯曲Pb来评定，个人认为有些保守

GLWV · 发表于 2014-2-28 21:20

下封头处在应力评定时有笔误：拉杆附近的应力评定采用3S控制没错，但却都写成了PL+Pb<3S ? 拉杆附近应为二次应力Q.

GLWV · 发表于 2014-2-28 21:25

下封头处约束：采用了1/4模型，施加了两个对称约束，实际上已经控制了模型的转动，因此筒体端面的环向约束可以取消；仅为个人见解，如有错误，还请指正。

panyxw · 发表于 2014-2-28 22:01

要是没记错，这是LZ第二篇在《压力容器》期刊上发表的论文，恭喜恭喜！向楼主看齐
关于外压稳定性分析的文章，《压力容器》2013年8期上我也有一篇文章，现在也正准备往《压力容器》上发第二篇。

panyxw · 发表于 2014-2-28 22:03

回复 3# venture18

见4732标准释义上规定的，对于筒体外压安全系数取3，封头取15

panyxw · 发表于 2014-2-28 22:08

本帖最后由 panyxw 于 2014-2-28 22:42 编辑

回复 4# zhongrong

由于约束密封面作用线而产生的虚假高应力，一般不评定，因为关心的重点往往不在此处，应力显示时将该部分不显示。对于螺栓载荷的计算，标准中只是规定了最值，而实际的情况往往比那值要大，在相关的文献中，有看到螺栓载荷按照3/4屈服限施加的。不妥之处望指正。

panyxw · 发表于 2014-2-28 22:25

本帖最后由 panyxw 于 2014-2-28 22:38 编辑

回复 1# lijianwei

LZ的外压稳定性分析，本构关系选择了哪种，对于几何非线性、几何\材料双非线性，一般由双非线性所确定的临界载荷最小。

zhongrong · 发表于 2014-3-1 07:50

回复 10# panyxw

不能这样简化，密封面的过度约束导致模型没有按理论状态变形（翻转），整个模型的应力分布都受到影响，结果就呵呵了。

panyxw · 发表于 2014-3-2 13:47

回复 12# zhongrong

谢谢您，受教了，我仔细琢磨琢磨

lijianwei · 发表于 2014-3-6 14:24

回复 zhongrong

由于法兰垫片是实心金属垫，约束面取垫片有效宽度。
这种结构如何限制刚性位移更合理，请指正。

jianweichu · 发表于 2014-3-15 12:41

本帖最后由 jianweichu 于 2014-3-15 12:42 编辑

同样叫“jianwei”差距咋就那么大呢

是不是应该把精力调整到分析呢

垫片实际反力指拧紧螺栓产生的？
不在垫片处约束，要在法兰非垫片接触表面吗？这样也有影响只是比约束垫片密封小环面好多了

拧紧螺栓的力矩，要满足密封要求还不能把螺栓拧屈服。满足密封的前提下很多是按50%屈服控制的

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